美國ACI 318-19 規範將鋼筋容許使用強度提升至 690 MPa (100 ksi )等級，在竹節鋼筋直線受拉伸展長度公式中新增鋼筋強度等級修正因子 Ψg，當鋼筋強度等級超過420 MPa 時，對於 550 與 690 MPa 者，其受拉伸展長度須依鋼筋強度計算後分別放大 1.15 與 1.3 倍 （即 Ψg 因子分別為 1.15 與1.3）。本文為確認在不同強度混凝土下，550 與 690 MPa 等級的高強度鋼筋與拉力直線伸展長度間的關係。本研究共進行20 組梁端的竹節鋼筋直線握裹試驗試體，伸展鋼筋分別採用 420、550 與690 MPa 三種強度等級之#10鋼筋，除變化鋼筋強度等級與混凝土強度外，同時也變化混凝土保護層及橫向鋼筋圍束的劈裂指數與鋼筋表面之幾何形狀指標 Rr（節高與節距之比值）等參數。 試驗結果顯示，對於Rr 值介於0.087 至0.154 間之鋼筋，其直線拉力伸展長度與欲發展的鋼筋應力大致仍呈線性關係。試驗強度結果也發現， 20組試體中有15 組發生如預期的劈裂破壞，其中試體之劈裂指數介於3.87 與4.92，皆超過規範上限值 2.5，且當試體達極限握裹強度仍依劈裂指數線性比例提升，故建議可將劈裂指數上限值 2.5 適當放寬。另外，從試驗握裹應力的分析中也證實，若混凝土強度與劈裂指數分別採用 70 MPa 與2.5 的上限限制時，規範 ACI318-14 計算所得之直線伸展長度的試驗平均握裹應力比介於 1.7 至2.4 之間，可提供充分的安全餘裕，因此建議可將該公式的混凝土強度上限從 70 MPa 放寬至 100 MPa，同時在規範 ACI 318-19 之受拉伸展長度公式計算中，也無須額外考慮鋼筋強度等級修正因子 Ψg。最後對於握裹應力與鋼筋滑移之間的關係，本文也利用分割不同區域之滑移段，分別進行回歸，並將其合併為一條應力與滑移的預測模型。

近年來，都會區建築趨向高樓化，以住宅多為鋼筋混凝土造建築而言，在考量營建成本及安全性的條件下，預鑄工法逐漸成為營建產業發展之重點，伴隨鋼筋續接器的應用更為普遍。目前鋼筋機械式續接之相關規定已納入新版建築物混凝土結構設計規範中，包含鋼筋續接之檢驗頻率、試驗程序及性能允收準則等，且鋼筋強度等級上限已提升至 690 MP，供業界作為設計與施工之依據。然而，現地場鑄或工廠預鑄之施工條件下，鋼筋籠組裝與構件吊裝之精密度將影響鋼筋續接的施工性與續接性能，若續接鋼筋與續接器安裝上出現偏移，或因兩者軸度不同產生歪斜，皆有可能影響鋼筋續接之性能。考量上述情形，本研究將根據建築物混凝土結構設計規範規定之第三類(SA 級)機械式續接器，依其試驗程序及允收標準進行 SD 490W 鋼筋套管式續接器之「單向拉伸及滑動試驗」與「高塑性反復負載試驗」，並於該試驗中納入續接器單體接合試體之偏移與偏斜參數，以驗證鋼筋續接器於實際工程應用上之續接性能。

本計畫針對T Park B 基地工程之鋼筋混凝土造預鑄之隔震建築物，其三層樓以上之預鑄部分進行個案特別施工記錄與審查。材料方面，本案採用 SD 490W 強度等級之縱向鋼筋、SD 790 強度等級之橫向鋼筋、及設計強度為70 MPa 之混凝土；預鑄工法方面，採用雙蓮根梁預鑄工法興建，其製作與吊裝精密度要求有別於傳統預鑄工法，需控制在 3 mm 至5 mm 內。本案原規劃之單樓層施工循環工期目標為 7 天，歷經數樓層預鑄構件吊裝與施工經驗的累積，單樓層施工循環工期的學習曲線由三樓的 16 天縮短到二十五樓的 8 天。

臺灣對於鋼筋混凝土建築結構的耐震能力詳細評估，在評估方法研究及工程實務應用均已相當成熟，但隨著建築物之老舊與設計規範之持續更新，臺灣既存的鋼構造建築結構之耐震能力可能有所不足，且近年來，採用鋼構造之新建建築結構逐年增加，往後將有越來越多鋼構造建築結構有耐震能力評估與補強之需求。本研究所述之鋼構造詳細評估法為延續鋼筋混凝土建築物耐震能力詳細評估方法之原理，以容量震譜法與非線性靜力側推分析為基礎，並使用國內工程師普遍使用之ETABS 程式進行非線性靜力側推分析以獲得容量曲線，透過容量震譜法轉換為耐震性能曲線，以進行結構耐震性能之評估。 本手冊依據耐震設計規範，研擬既有鋼構造建築之耐震性能目標。本版手冊之鋼柱及鋼梁非線性鉸參數採用ASCE 41-13 之建議，同心斜撐則採用本手冊建議之本土化非線性鉸參數。本手冊提供進行耐震評估時須檢核之項目與方法，以協助工程師確保耐震評估結果之合理性，避免對於評估結果錯誤判讀，而影響評估結果之準確性。 最後，本手冊提供抗彎矩構架及同心斜撐構架鋼構造建築之詳細評估案例，說明評估流程及探討評估結果，以供工程實務參考。

從過去地震之震害調查，超過百分之九十五的人員傷亡，肇因於建築結構之損壞及崩塌。因此，如果能確保建築結構之耐震能力，即可大幅降低地震之災害。「建築物耐震設計規範」乃建築結構耐震設計之依據，遵守規範，建築物之耐震能力即能達到一定的水準，由此可知規範之重要性。從歷次災害性地震中學習，再加上科技之發展，規範不斷修訂、更新，最新之版本為：內政部100.1.19台內營字第0990810250號令修正，自中華民國一百年七月一日生效，距今已十一年。 國家地震工程研究中心組織「建築物耐震設計規範委員會」，由專家學者組成，就所提條文之修訂，討論其學理之合理性及實務之可行性，審查通過後，再送內政部營建署審議。截至2020年12月31日，12項條文修訂通過國家地震工程研究中心審查，其中8項亦通過內政部營建署審議。經歷多項條文修訂，前後章節用詞遣字可能有不一致之處。此外，十一年後重新檢視當年的規範，各章節之間的條文格式、解說格式、圖表格式、參考文獻格式及專有名詞亦可能有出入。有鑑於此，國家地震工程研究中心遂重整規範，納入12項條文修訂，統一條文、解說、圖表、符號及文獻之格式，提高其可讀性，供工程界參考。

依據國內現行混凝土結構設計規範規定，特殊抗彎構架（SMF）梁柱構件之主筋強度上限為420 MPa，若將鋼筋強度提高，有助於鋼筋用量的縮減或改善混凝土澆置品質的提升。因應ASTM A706與CNS 560均增列強度等級550 MPa的耐震結構用鋼筋（SD 550W）標準，與美國ACI 318-19規範將SMF之主筋用鋼筋強度等級放寬至550 MPa，為探討SD 550W鋼筋是否適用台灣現行規範之耐震設計規定，本研究將應用 SD 550W鋼筋進行鋼筋拉伸試驗、鋼筋與混凝土握裹試驗及柱與梁柱接頭構件的耐震性能試驗，以確認台灣產製的SD 550W鋼筋力學性質、與SD 550W鋼筋在混凝土中的握裹強度及柱構件與梁柱接頭構件的耐震性能。試驗結果顯示，符合耐震設計規定之鋼筋混凝土構件，其採用SD 420W或SD 550W鋼筋之耐震性能相當。

抗彎構架(moment resisting frame, MRF) 系統為最穩定且可靠之建築耐震結構系統之一，而該系統之耐震性能取決於梁柱接合(beam-to-column connection)之韌性容量。在符合強柱弱梁(strong column-weak beam)之耐震設計原理下，本系統消散地震所輸入之能量主要來自梁端撓曲塑鉸(flexural hinges at beam end)提供。為達此目的，其梁柱接合應能提供梁端順利發展充分之非線性撓曲變形能力，且在達預期變形能力下能發揮穩定之應變硬化強度。如何使抗彎構架結構系統之梁柱接合能滿足規範規定之變形需求與發展預期之強度容量，為本研究主要探討的議題。 本研究參考美國鋼結構設計規範耐震特別規定中預先驗證合格接合(pre-qualified connection)之觀念，收集國內外各種適用於建築抗彎構架結構之梁翼銲接型梁柱接合，建立台灣鋼構造預先驗證合格之耐震梁柱接合應用平台，依此預先驗證平台，建構國內預先驗證合格之梁柱接合資料庫，其柱構件包括組合型箱型柱（built-up box column）與H型柱。本文共收錄九種剛性銲接型梁柱接合，依梁構件強度發展強弱可分為三類：(1)接合細節改良型接合，(2)強度減弱型接合，(3)強度增強型接合。本研究除說明各種梁柱接合之發展背景及設計原理外，並將試驗條件與結果整理以表格與圖說方式呈現，也列出參考文獻以資追溯。此外，本研究也繪製梁柱接合參考圖，且邀集國內鋼結構界之專家提供意見、討論、修正與確認圖說，並將該參考圖置於本報告之附錄，與公開於國震中心網站免費自行下載，提供工程師進行相關實際工程設計時參考應用。為方便提供設計者進行設計時之參考，本報告也收錄台灣2007年版規範與美國2010年版規範中，有關建築物鋼結構抗彎構架系統耐震設計之相關條文。

本研究主要針對梁翼鑽孔之強度減弱型與梁翼無加勁之細節改良型兩種接合進行試驗研究，探討其耐震性能。兩組試體均採用現場銲接之梁柱接合細節，其試體鋼材使用A572 Grade 50材質。試驗結果顯示，使用梁翼鑽孔式之強度減弱型接合可提供總變形轉角5%弧度或塑性變形轉角3.3%弧度之變形能力，符合美國與台灣鋼結構耐震設計規範之變形要求，此顯示其梁柱接合具有優異的耐震性能；而採用梁翼無加勁之細節改良型梁柱接合，具有總變形轉角4%弧度或塑性變形轉角2.6%弧度之變形能力，僅符合美國鋼結構設計規範之變形要求，但無法提供3%弧度之塑性變形能力。

本研究共進行兩組試驗，探討拱頭式鋼骨抗彎梁柱接合之耐震性能，其中一組試體採梁擴翼之增強型梁柱接合，與柱構件接合之梁腹板使用雙圓弧型扇形開孔細節；另一組採用無扇形開孔之細節改良型梁柱接合。兩組試體之梁柱接合均以短梁與柱構件相接，其電銲與栓接接合於工廠製作成拱頭型式，再於工地現場與一梁段續接。所有試體梁構件鋼材使用A36材質，柱構件則採用SN490B材質。試驗結果顯示，兩組試體均可提供總變形轉角5%弧度或塑性變形轉角3.6%弧度以上之變形能力，分別符合美國與台灣鋼結構設計規範之變形要求，且在預期發生塑角處之應變硬化因子均可達1.30以上。此結果也驗證，採用梁擴翼之強度增強型或無扇形開孔之細節改良型梁柱接合，搭配拱頭式施工法與細節均具有優異的耐震性能。

西元2013年04月20日當地時間08時02分47秒00時02分47秒(格林威治當地時間00時02分47秒，臺灣時間08時02分47秒)，中國四川省雅安市發生大規模地震。根據中國地震台網中心(CENC)公布資料，震央在北緯30.3度、東經103.0度，深度13公里，體波規模Ms則為7.0。震央位於中國四川省雅安市蘆山縣附近。中國官方稱該次地震為“四川省蘆山420地震”。根據中國地震局所公布之資料顯示，統計至4月24日止共造成196人死亡，21人失蹤，11470人受傷；至5月12日止共發生8791次餘震。 地震發生後，中國西部抗震防災研究中心張慕聖主任與本中心張國鎮主任聯繫，組織一支地震勘災隊伍，於震後一周內進入災區勘查，蒐集第一手資料。本勘災團隊由中國西部抗震防災研究中心、香港科技大學、國立成功大學建築系、潤泰集團以及本中心等專家學者組成，針對公有建築、民宅、橋梁、非結構設備及坡地等主題進行震害勘查。

現階段鋼筋端錨仍普遍採用傳統90o或180o標準彎鉤，但基於握裹設計長度之規定，常造成梁柱接頭之鋼筋配置擁擠，進而施工費時困難。近幾年「機械式錨定」(T頭鋼筋)的出現，除了解決上述困境，大幅縮減鋼筋握裹長度，研究成果也顯示其性能足以媲美傳統直通與彎鉤鋼筋的錨定，在國外已漸漸被應用在橋梁及建築結構上，於ACI 318-08中也已提供相關的設計建議，其規範規定鋼筋材質不得超過420MPa等級之鋼筋、混凝土設計強度不得超過42MPa、鋼筋淨間距與淨保護層分別不得少於4db與2db，以及錨定端板面積必須不少於5倍鋼筋斷面積。故本研究將設計一系列有關於機械式錨定之測試，除探討其錨定性能、歸納試體破壞模式外，欲針對不同參數條件下之試驗型進行研究，進一步突破規範之適用限制，以擴大實際應用範圍。並提出相關T頭鋼筋錨定的設計與施工建議。 本研究共進行52組梁構件CCT節點試驗及26組拉拔試驗，探討T頭鋼筋在混凝土中之錨定行為與傳力機制。其中研究參數包括鋼筋強度、混凝土強度、T錨端板大小、鋼筋淨間距(4db及1.5db)及為述條件等，同時也探討T頭鋼筋、直通鋼筋與標準90o及180o彎鉤鋼筋之錨定效應。 試驗結果顯示， T頭鋼筋確實比標準彎鉤提供較佳之錨定性能，且T錨端板越大，錨定強度提升越顯著，於本研究中，3倍T頭端板已足已取代標準彎鉤之錨定強度；鋼筋淨間距採用1.5db與4db之試體，其錨定強度表現獲得相近之結果，但仍需更多之實驗證實其配置間距是否能夠確實縮減；混凝土強度方面，本研究結果顯示鋼筋之錨定強度與混凝土強度成正比；圍束量而言，配置圍束箍筋可有效提升試體之錨定強度。至於T頭端板之位移情形，其位移量與端板面積、鋼筋號數及圍束箍筋量成反比相關，與混凝土強度則成正比相關。

本研究主要探討鋼筋混凝土韌性抗彎構架中，梁主筋於梁柱接頭無法連續時，90°標準彎?錨定方向對梁柱接頭耐震行為之影響。根據現行ACI 318-08第21.7.5.1節及土木401-96第15.6.4.1節規定，“受拉鋼筋之90°彎?應置於柱或梁構材之圍束核心 ( confined core ) 中”，因此一般認定當受拉梁主筋必須於梁柱接頭中結束時，錨定用之90°彎鉤應朝向交會區中心，另外依據由梁柱交會區受剪力之壓拉桿模型也發現，在交會區受剪極限狀態下，梁主筋之90°彎?朝向交會區中心比朝向交會區外側，可提供交會區較佳之圍束作用。本研究共進行八組實尺寸梁柱接頭 ( 五組內柱梁柱接頭及三組外柱梁柱接頭 ) 試驗，試體之梁柱交會區剪力強度分別ACI 318-08規範與軟化壓拉桿模型建議之強度設計，對梁端施加反覆逐漸增大之位移載重進行試驗，探討梁下層主筋在梁柱接頭不連續時，其90°彎?往梁柱交會區核心外部錨定對梁柱接頭強度及韌性與梁端塑鉸發展之影響。

特殊同心斜撐構架(SCBF)主要由斜撐構件受拉降伏與受壓挫屈進行消能以有效抵抗地震，傳統斜撐與接合板設計將使斜撐朝面外方向挫屈變形，容易對包覆斜撐之牆面造成破壞，甚至對建築結構內之器物及人員生命安全造成嚴重威脅。本研究透過斜撐與接合板間加入一連接板，使斜撐轉變為面內方向挫屈變形，藉由兩層樓實尺寸構架試驗以觀察斜撐受力變形反應，並利用有限元素分析軟體ABAQUS建立模型模擬試體反應，建立一套含斜撐面內挫屈之構架設計程序，提供工程師設計參考。 本研究採用先前曾於國家地震工程研究中心測試過三次同心斜撐與一次挫屈束制支撐之梁柱構架，試體高6.66公尺，寬6.7公尺，斜撐排列形式為一X型，斜撐尺寸為H175x175x11x7.5，與第二次同心斜撐試驗採用之斜撐相同，並於斜撐二端各加入一連接板導致斜撐長度略短，接合板則採用AISC建議之均佈力法(UFM)進行設計。試驗則藉由千斤頂在頂樓樓板施力，進行反覆側推測試。 由試驗發現東側兩支斜撐先後發生挫屈後，西側兩支斜撐相隔甚久才發生挫屈，造成前述東側兩支斜撐挫屈累積非線性應變過大提早出現局部挫屈現象，最後導致細微裂縫發展而斷裂。推測其主因為斜撐長度較短，韌性行為較差。為提升整體結構系統的韌性，於確保破壞發生於斜撐構件前提下，採平衡設計的觀點，容許斜撐、接合板與連接板共同進入非線性階段；本研究亦探討如何增長斜撐長度，以能發展出較佳的挫屈行為。本研究提出一改良設計方法，以Generalized UFM進行接合板設計矩形接合板不受傳統UFM限制，以達經濟效益。最後考慮將連接板與接合板相連之淨斷面問題由連接板移至相接之十字截面中，如此斜撐與連接板可於工廠進行精密焊接而兩端各保留5公分之空隙以方便現地組裝，可以省去貼板且對斜撐之柔度分佈與挫屈行為有正面幫助。

特殊同心斜撐構架藉由斜撐構件受拉降伏與受壓挫屈兩種力學特性，來抵抗側力與消散外力所輸入之能量。本研究為一國際合作計畫，由美國華盛頓大學西雅圖分校團隊先進行試體設計，而實驗則在國家地震工程研究中心測試。研究動機是希望透過實驗觀察，瞭解特殊同心斜撐構架之受力反應，並建立ABAQUS有限元素分析模型來研究特殊同心斜撐構架之結構行為。目的是希望建立一套有限元素分析程序，以供後續實驗與分析參考。 本研究之試體為一實尺寸兩層特殊同心斜撐鋼構架，試體高度為6.66公尺，寬度為6.7公尺，斜撐排列之幾何形狀為X型。試驗總共進行三次，使用相同梁柱構架，替換不同形式之斜撐與接合板。HSS-8t與HSS-2t兩次試驗之斜撐斷面皆為HSS125x125x9鋼管，但採用不同方式設計接合板。WF-8t試驗則是使用斷面為H175x175x7.5x11作斜撐構件，而接合板設計方式與HSS-8t相同。本研究分別建立三次試驗之有限元素分析模型，進行各試體之反覆側推分析。文中將詳細介紹分析模型之材料、分析元素、邊界條件、初始缺陷與施力方式。 由試驗結果顯示此種同心斜撐系統的確能提供良好的消能能力，頂層位移角容量接近正負3%弧度，而X型配置之斜撐挫屈行為會互相牽動，所有斜撐皆發生挫屈，不會產生弱層現象。結構變形與破壞集中於斜撐與接合板，斜撐最大面外變形可達40cm，但並未對梁柱造成明顯破壞，為一可用之抗側力系統。由有限元素分析結果顯示分析模型可以準確分析特殊同心斜撐構架之斜撐後挫屈行為，對於斜撐挫屈、接合板凹折與斜撐局部挫屈行為皆可模擬。將斜撐與梁柱構架承擔之基底剪力分離後，發現在頂層側位移角小於0.28%弧度之前，斜撐可承擔90%以上之基底剪力，而當頂層位移角大於2%弧度後，斜撐承受之基底剪力約為60%，顯示特殊同心斜撐構架主要仍由斜撐承擔大部分之側力。

2008年5月12日下午2時28分，中國四川省汶川縣發生規模8.0之地震，其震央位於東經103.258°、北緯31.119°，距離成都市西北西方約90公里。汶川地震重創四川、重慶、甘肅、湖北、陜西與雲南等地區，造成至少69000人死亡、370000人受傷、18000人失蹤，約536萬戶建築倒塌、2100萬戶建築損毀，直接經濟損失高達人民幣8451億元。在交通設施方面，共計約28000公里的道路、656座橋梁嚴重損毀，成都雙流機場也因跑道震裂而被迫暫時關閉。汶川地震造成重大災害之縣市集中在鄰近震央的阿壩藏族羌族自治州、成都市、德陽市、綿陽市以及廣元市等地級行政區。 為能蒐集汶川地震之震災資訊，國家地震工程研究中心隨即於震後兩週派遣柴駿甫博士與林主潔博士，結合台灣工程界菁英共同組團，以「台灣工程界協助震災重建家園協會－川震服務先遣勘查團」名義，於5月27日啟程前往四川成都，在四川省科學技術協會以及四川省各級台辦的接待安排下，與當地土木建築界的專家們舉辦座談交流，並深入災區進行勘災作業。隨後，本中心又再度派遣葉勇凱博士與林克強博士，於6月29日隨同「台灣工程界協助震災重建家園協會－川震服務團」啟程前往四川成都，勘查災區建築受損情況，並出席在四川省建築科研院舉辦之「川台工程界地震受損房屋修復加固研討會」，分別針對台灣在校舍補強及現行規範的情形提出簡報。與此同時，本中心蔡克銓主任亦受福州大學邀請前往映秀災區進行勘查。7月15日，本中心黃世建組長與劉光晏博士亦應香港科技大學之邀，連同台灣大學、香港科技大學以及University of British Columbia等學校之教授，啟程前往四川成都，由四川大學土木系接待並規劃勘災考察路線。此外，本中心劉季宇博士代表蔡主任，受邀以WSSI (World Seismic Safety Initiative)專家的身份，前往北京、四川成都與自貢等地區，參與10月26-31日舉行之RADIUS+10－Phase 1任務。本報告係概述汶川地震之震源機制，並匯整本中心各勘災團隊有關建物與橋梁的勘災成果，藉由他山之石，期能對國內地震工程研究有所啟發與警惕。

本研究與MTS公司合作，在國家地震工程研究中心擴建的空間中，建造一多自由度多功能構件試驗系統(Multi-Axial Testing System, MATS)，以便供隔減震構件研究學者使用。MATS為六個自由度的試驗系統，除垂直向載重外，亦有施加水平載重、側向載重及三個方向彎矩之能力，使MATS能模擬構件實際之受力或變形情況。MATS可進行多種不同型式構件之試驗，本研究以四種構件為設計標準，包括隔震支承墊、柱構件、速度型阻尼器以及斜撐構件。 MATS設計所考慮之試驗極限狀況主要分為兩種，其一為垂直載重較大(40MN)、水平載重較小(4MN)但水平位移很大(1.2m)之試驗，考慮的試體為隔震支承墊，試驗中水平位移與垂直載重可同時施加；另一種試驗狀況為垂直載重較小甚至沒有垂直載重，但水平載重較大(8MN)與水平位移中等(0.5m)之試驗，考慮的試體為斜撐構件。研究中針對MATS中垂直向千斤頂需求、載重平台、預力錨錠與反力樑進行詳細分析與設計。MATS系統共配置13個美國MTS公司專利的千斤頂，分為7個垂直向、4個側向與2個下壓千斤頂，此種千斤頂能提供推力，卻不能施加拉力，且載重平台滑動時產生之摩擦力很小，能方便多自由度之構件試驗。7個垂直向千斤頂透過載重平台對試體施垂直載重，包括中央1個pressure balanced型式最大載重為30MN之千斤頂，與周邊6個hydrostatic型式最大載重為5MN之千斤頂。4個側向千斤頂最大載重為1MN，用以控制載重平台之側移，2個下壓千斤頂最大載重則為2MN，當垂直載重較小時，能提供垂直向下壓載重，維持系統穩定，側向與下壓千斤頂皆為hydrostatic型式之千斤頂。 MATS採預力混凝土雙A型構架，構架柱皆施加33600kN之預力，此外鋼造載重平台與反力橫樑亦使用SAP分析軟體進行分析，以了解其應力與變形量，其中反力橫樑在最大荷載時變形量限制為5mm，旋轉量限制為0.001弧度。在未來的實際使用中，只要是構件的力學行為符合試驗系統容許範圍，例如樑柱接頭試驗與剪力牆試驗亦可利用MATS進行。

2006年國家地震工程研究中心藉由桃園縣瑞埔國小既有老舊校舍，進行一系列的現地試驗，希冀提供工程師進行耐震評估與補強時之重要參考，並解決既有中小學校舍之耐震評估與補強之需求。以往的現地試驗皆僅以單向側推方式模擬地震力，但未能適切考慮實際地震所引致反覆變位行為，故特以其中一座RC校舍構架試體，規劃擬動態試驗與反覆側推試驗以探究其對校舍耐震能力評估之影響。茲將試驗內容簡介如后：擬動態試驗－本試驗應為目前世界上首次在室外進行近似地震來臨時RC校舍結構受應反應之擬動態大型試驗，其中並建置網頁將試驗過程透過動畫、圖形及照片等將其即時展示。本試驗可作為單側向載重試驗之對照比較，以探究此兩種加載方式對結構受震反應之影響；靜態反覆側向載重試驗－本試驗亦為靜態單側向推垮試驗之對照組，透過反覆位移控制手法呈現結構耐震能力，兩組試驗結果比較後，實驗結果初步獲得不同載重施加方式所得之試體容量曲線及相關局部構件之耐震性能表現。本組試驗實可作為常見建物耐震評估方法應如何考慮反覆變位行為之重要參考。

預力預鑄梁柱結構系統，使用無握裹預力鋼腱貫穿梁而連結柱，在地震過後利用預力鋼腱的預力作用，使構架回到原來的位置(Self-centering)，並可以降低地震後結構的殘餘變位。但是應用於實際結構時，剛性樓板勢必降低梁柱界面開口。因此，有必要針對樓板傳力機制進行研究。 本文為探討預力預鑄混凝土立體構架在雙向載重下之樓板傳力機制。建造一組單跨單層含樓板梁柱之立體構架，包含4根柱、4根梁以及2塊裝組合樓板。4根柱及2根梁分為兩組平面構架，即重力構架和預力構架。為了模擬真實地震力作用，力量加載由重力構架作雙向加載，經由2塊裝樓板和2根橫向梁，將地震力傳遞至預力構架。樓版及橫向梁皆施加預力，具有自回位之功能，同時不會影響預力構架梁柱接頭界面之開啟。 主要研究參數為兩塊裝樓板及橫向梁的預力變化對其傳力行為研究，並探討立體構架在雙向載重下之耐震行為。實驗結果顯示此結構系統在雙向載重下都能維持彈性關係只有微細裂縫，同時結構具有自回位的功能。